<?xml version="1.0" encoding="UTF-8"?>
<feed xmlns="http://www.w3.org/2005/Atom" xmlns:dc="http://purl.org/dc/elements/1.1/">
  <title>DSpace Collection:</title>
  <link rel="alternate" href="http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/2702" />
  <subtitle />
  <id>http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/2702</id>
  <updated>2026-04-05T01:30:35Z</updated>
  <dc:date>2026-04-05T01:30:35Z</dc:date>
  <entry>
    <title>Аналіз корозійно-втомних руйнувань елементів бурильної колони</title>
    <link rel="alternate" href="http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/3589" />
    <author>
      <name>Артим, В. І.</name>
    </author>
    <author>
      <name>Яциняк, І. І.</name>
    </author>
    <author>
      <name>Гриців, В. В.</name>
    </author>
    <author>
      <name>Юрич, А. Р.</name>
    </author>
    <author>
      <name>Рачкевич, Р. В.</name>
    </author>
    <id>http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/3589</id>
    <updated>2017-03-17T01:00:34Z</updated>
    <published>2012-01-01T00:00:00Z</published>
    <summary type="text">Title: Аналіз корозійно-втомних руйнувань елементів бурильної колони
Authors: Артим, В. І.; Яциняк, І. І.; Гриців, В. В.; Юрич, А. Р.; Рачкевич, Р. В.
Abstract: На основі промислових даних 2007 – 2010 років проведено аналіз відмов елементів бурильної колони,&#xD;
спричинених корозійно-втомними руйнуваннями металу. Встановлено, що їх кількість продовжує займати&#xD;
вагому частку від усіх аварій. У 2007 році, частка аварій, пов’язаних з такими руйнуваннями елементів колони, склала 40 % від їх загальної кількості, у 2008 р. – 50 %, 2009 р. – 50 %, 2010 р. – 42,8 %. Середній відсоток аварійності за даний період складає 45,7 %. Поелементний розподіл відмов свідчить, що близько&#xD;
41 % аварій, спричинених корозійно-втомними руйнуваннями бурильних колон, відбувається по тілу бурильних труб, 42 % – спричинено руйнуванням різьбових з’єднань, 17 % – інших частин колони. Причому, руйнування труб по тілу відбувається за таким розподілом: 80 % – бурильні труби (БТ), 20 % – обважнені бурильні труби (ОБТ), а по різьбовому з’єднанні: 80 % – ОБТ, 20 % – БТ.&#xD;
Також, встановлено значне зростання кількості руйнувань елементів бурильної колони з поглибленням&#xD;
свердловини, чи ускладненням її профілю. Найбільша кількість корозійно-втомних руйнувань відбулась на&#xD;
найбільших глибинах, що піддавались аналізу, а саме, в інтервалі буріння від 5 тис. м до 6 тис. м. Це зумовлено збільшенням кількості ділянок із складними умовами проходки бурового інструменту і, відповідно,&#xD;
збільшенням навантаження на елементи колони, що сприяє швидкому їх руйнуванню.; Analysis of failure of drill stem components, caused by corrosion-fatigue failure of the metal was being made&#xD;
during 2007 - 2010 and was based on industrial data and it was found out that this type of corrosive-fatigue failure&#xD;
keeps a significant proportion of all accidents. In 2007, proportion of accidents, connected with drill stem components&#xD;
failure accounted for 40% of the total number, in 2008 and 2009 it was 50%, and in 2010 it was 42,8%. The&#xD;
average percentage of accidents is 45,7% for this period. The item-failure distribution shows that about 41% of&#xD;
accidents, caused by corrosion-fatigue failure are in the body of drill pipes, 42% happen because of failure in&#xD;
threaded joints, 17% happen in other parts of the stem. Moreover, failure of pipes in the body occurs in the&#xD;
following way: 80% are in drill pipes (DP), 20% are in drill collars (DC), and concerning the threaded joints –&#xD;
80% are in DC and 20 % are in DP.&#xD;
Also, significant increase failure of drill stem components was fixed because of increase of well depth, or profile&#xD;
complication. The greatest amount of corrosion-fatigue failure occurred at the greatest depths, which were analyzed,&#xD;
namely, in the interval of 5 - 6 thousand meters. This is due to the increasing number of areas with difficult&#xD;
headway conditions, and respectively, increase of load on drill stem components, which cause rapid failures.</summary>
    <dc:date>2012-01-01T00:00:00Z</dc:date>
  </entry>
  <entry>
    <title>Експлуатаційні критерії перспектив газоносності на завершальній стадії розробки великих родовищ у відкладах Р-С в ДДЗ на прикладі Кегичівського ГКР</title>
    <link rel="alternate" href="http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/3588" />
    <author>
      <name>Кривуля, С. В.</name>
    </author>
    <id>http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/3588</id>
    <updated>2017-03-17T01:00:23Z</updated>
    <published>2012-01-01T00:00:00Z</published>
    <summary type="text">Title: Експлуатаційні критерії перспектив газоносності на завершальній стадії розробки великих родовищ у відкладах Р-С в ДДЗ на прикладі Кегичівського ГКР
Authors: Кривуля, С. В.
Abstract: Висвітлено сучасний стан балансових запасів та видобутку газу основних родовищ з масивно-&#xD;
пластовими газоконденсатними покладами. Через значну величину залишкових запасів актуальним є визначення шляхів оптимізації їх подальшої розробки. На прикладі Кегичівського родовища, де відбувається постійне зростання з часом дренованих запасів та підключення до розробки слабкогазоносних пластів, відображено засади оптимізації видобутку газу в умовах суттєвої неоднорідності фільтраційно-ємнісних властивостей порід по розрізу і площі. За результатами переінтерпретації первинних даних ГДС і врахування&#xD;
даних про численні підключення в роботу нових пластів збільшились ефективні товщини, пористість та&#xD;
газонасиченість, які використані для побудови карти ємнісного параметра (mhα). Побудована карта поточного пластового тиску, що виявила приконтурну площу з його доволі високим значенням. Ці карти стали підставою для аналізу розподілу запасів по площі: початкових та видобутих. Підраховані видобуті запаси збігаються з фактичним видобутком, що свідчить про достовірність побудованих карт. Складена карта щільності залишкових запасів, що дає змогу обчислити поточні запаси на будь-якій ділянці родовища,&#xD;
що важливо для планування видобутку. Визначено перспективні слабозадреновані ділянки, на яких оцінені&#xD;
поточні запаси газу. Обґрунтовано доцільність подальшого буріння. Визначено кількість та розташування&#xD;
проектних свердловин та розрахований їх прогнозний дебіт на підставі фільтраційного параметра (kh).; The up-to-date state of reserves and gas production at the main fields of massive gas-condensate is described.&#xD;
Owing to the great value of residual reserves, developing new ways aimed at optimizing their further exploitation is&#xD;
urgent. Main means of gas-zecovery optimization under the conditions of the essential rock filter-holing capacity&#xD;
heterogeneity and difference in geological section and area are decribed by the example of Kehychivs’ke field,&#xD;
where drained reserves growing is on-going and sub-bearing beds are exploited. As a result of wells geophysical&#xD;
investigation initial data reinterpretation with regard to data from numerous new beds already being exploited, the&#xD;
geophysical investigation initial data with regard to numerous new beds included to development the effective estimated value of effective seams thickness, (mhα) their porosity and gas saturation has increased, the results&#xD;
being used for capacity parameter mapping. As a result of the bed current pressure data mapping, a rather high&#xD;
pressure index was revealed on the contour area. The maps were usedas the basis for analysis of initial and&#xD;
recovered reserves distribution over the area. The calculated recovered reserves agree with real production proving&#xD;
the trustworthinness of the developed maps. The map of residual reserves density is compiled. It allows calculating&#xD;
current reserves at any part of the field which is important for production planning. Some prospect poorly drained&#xD;
areas are specified; their current gas reserves are estimated. The advisability of further drilling is grounded. The&#xD;
quantity and arrangement of planned wells are defined; their prospect output is calculated on the basis of filter&#xD;
parameter (kh).</summary>
    <dc:date>2012-01-01T00:00:00Z</dc:date>
  </entry>
  <entry>
    <title>Оцінка впливу геометричних параметрів на ефективність роботи піногенеруючого пристрою</title>
    <link rel="alternate" href="http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/3587" />
    <author>
      <name>Савик, В. М.</name>
    </author>
    <id>http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/3587</id>
    <updated>2017-03-17T01:00:20Z</updated>
    <published>2012-01-01T00:00:00Z</published>
    <summary type="text">Title: Оцінка впливу геометричних параметрів на ефективність роботи піногенеруючого пристрою
Authors: Савик, В. М.
Abstract: З метою оптимізації геометричних параметрів односоплових піногенеруючих пристроїв застосується&#xD;
програма SolidWorks з прикладним модулем FlowSimulation. Дослідження пристрою проводились при використанні вхідної частини камери змішування циліндричної та конічної форми, при подовженні її за допомогою додаткових втулок, при зміні відстані між соплом і камерою змішування, при зміні діаметра сопла та&#xD;
довжини його циліндричної частини. Згідно з результатами проведених досліджень рекомендується при&#xD;
створенні моделі п’ятисоплового піногенеруючого пристрою вхідну частину камери змішування виконати&#xD;
конічної форми із дотиканням до соплової частини, довжина циліндричної частини камери має складати&#xD;
1…1,5 діаметра. Також рекомендується використовувати різні діаметри сопел в межах 4…6 мм, а довжина циліндричної частини має складати 1…2 їх діаметра.; To optimize the geometrical parameters of one-nozzle foam-generating device the SolidWorks software with&#xD;
application modules FlowSimulation is applied. The study of the device was carried out using the input of the&#xD;
mixing chamber of cylindrical and conical shape, building an extension onto its additional plug-ins, changing the&#xD;
distance between the nozzle and mixing chamber, changing the nozzle diameter and the length of its cylindrical&#xD;
part. On the basis of the studies to the problem of making five-nozzles foam-generating device models, the input&#xD;
part of the mixing chamber should of conical shape with the contact to the nozzle, the length of the cylindrical&#xD;
chamber must be 1 ... 1.5 diameter. It is also recommended to use the nozzles of different diameter, the length of the&#xD;
cylindrical part should be 1 ... 2 diameter.</summary>
    <dc:date>2012-01-01T00:00:00Z</dc:date>
  </entry>
  <entry>
    <title>Удосконалення автоматизованої системи керування технологічним процесом масляної десорбції на базі сучасних технічних засобів автоматизації</title>
    <link rel="alternate" href="http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/3586" />
    <author>
      <name>Борин, В. С.</name>
    </author>
    <author>
      <name>Когутяк, М. І.</name>
    </author>
    <author>
      <name>Михайлів, С. Б.</name>
    </author>
    <id>http://elar.nung.edu.ua/handle/123456789/3586</id>
    <updated>2017-03-17T01:00:13Z</updated>
    <published>2012-01-01T00:00:00Z</published>
    <summary type="text">Title: Удосконалення автоматизованої системи керування технологічним процесом масляної десорбції на базі сучасних технічних засобів автоматизації
Authors: Борин, В. С.; Когутяк, М. І.; Михайлів, С. Б.
Abstract: Для покращення технологічного процесу масляної десорбції важливим є сучасний рівень автоматизації. Керування процесом масляної десорбції загалом, чітке дотримання норм технологічних режимів і досягнення заданої якості готової продукції; максимальне використання виробничих потужностей апаратів і&#xD;
обладнання; зменшення енергоспоживання, забезпечення ритмічності виробництва – все це досягається&#xD;
застосуванням новітніх мікропроцесорних засобів автоматизації. Такими засобами є мікропроцесорні&#xD;
малолокальні контролери фірми «МІКРОЛ», які використовуються для вирішення широкого кола завдань&#xD;
локального регулювання та програмно-логічного керування.&#xD;
Описано основні недоліки існуючої технологічної схеми процесу масляної десорбції. Обґрунтовано сучасні технологічні схеми для даного процесу, на основі чого розроблено нову структурну схему процесу масляної десорбції. Розроблено програмне забезпечення на базі SCADA-системи Trace Mode для десорбційної&#xD;
колони.; In order to improve oil desorption process it is important to consider the current level of automation.&#xD;
Managing the process of desorption of oil in general, adherence to standards of technological regimes and the&#xD;
achievement of specified product quality and maximum capacity utilization of devices and equipment, reducing&#xD;
energy consumption, maintenance of the rhythm of production - all this is achieved using the latest microprocessorbased&#xD;
automation. These funds are microprocessor-based thin-route controllers firm "microlite", which are used&#xD;
for a wide range of problems of local control and program-logic control.&#xD;
This article describes the main shortcomings of the existing process flowsheet ofl desorption, which is&#xD;
designed on the basis of a new organizational chart of the oil desorption process. The software SCADA-system&#xD;
Trace Mode for the stripping column was designed.</summary>
    <dc:date>2012-01-01T00:00:00Z</dc:date>
  </entry>
</feed>

