Підвищення ефективності експлуатації свердловин з нестійкими колекторами на виснажених газових родовищах

Abstract

За результатами дослідження на моделі свердловини визначено швидкість руху газу для винесення частинок піску трьох різних фракцій (0,1-0,315; 0,315-0,63; 0,63-1 мм), які становлять: 0,1 мм - 0,985 м/с, 0,315 мм - 4,407 м/с; 0,63 мм - 8,54 м/с; 1 мм - 10,2 м/с. Розроблено дві композиції ПАР і стабілізатора піни, одна з яких пропонується для промивання піщаних корків на вибої свердловини, а інша - для Дозованого уведення у затрубний простір свердловини з метою запобігання накопичення твердої фази на вибої. Теоретичними дослідженнями обґрунтовано вибір діаметра стовбура свердловини в зоні газоносного пласта залежно від продуктивності свердловини І визначено оптимальні значення товщини і проникності гравійної набивки у привибійній зоні свердловини з нестійкими колекторами, за яких запобігається винесення піску із пласта у свердловину.

Диссертация посвящена исследованию вопросов предотвращения разрушения призабойной зоны пласта и ликвидации песчаной пробки на забое скважины. Разработаны две экспериментальные установки для исследования выноса частиц твердой фазы с забоя модельной скважины потоком газа и пены с добавлением и без добавления к водному раствору пенообразующего ГІАВ стабилизаторов пены. По результатам исследования на модели скважины по выносу потоком газа частиц песка разных фракций (0,1 - 0,315; 0,315 - 0,63; 0,63 - 1 мм) определена скорость движения газа для выноса частиц песка различного диаметра, которая составляет: 0,1 мм - 0,985 м/с, 0,315 мм - 4,407 м/с; 0,63 мм - 8,54 м/с; 1 мм - 10,2 м/с. Экспериментально определены скорости движения пены с добавлением и без добавления стабилизатора пены, которые необходимы для выноса из модели скважины частиц твердой фазы различного диаметра. Для значений диаметров частиц песка 0,1; 0,315; 0,63; 1 мм необходима скорость движения потока пены образованной 1% масс раствора стинола в пресной воде с добавлением 0,5% масс ксантановой смолы составляет соответственно 0,017; 0,025; 0,04; 0,064 м/с. По результатам исследований, для практического использования рекомендуется две композиции пенообразующих ПАВ и стабилизаторов пены. Первая композиция представляет собой водный раствор 1 % масс пенообразующего ПАВ стинола и 0,5 % масс ксантановой смолы, предназначена для промывки песчаных пробок на забое скважины. Вторая композиция представляет собой водный раствор 1% масс пенообразующего ПАВ стинола или савенола 5\?Р и 0,5 % масс стабилизатора пены - гуаровой смолы, предназначена для дозированного введения в затрубное пространство скважины с целью предупреждения накопления твердой фазы на забое.

According to the results of .the study, the velocity of the gas for the removal of the sand particles of three different fractions (0,1 - 0,315; 0,315 - 0,63; 0,63 1 mm) was determined on the well model model, which are: 0,1 mm - 0,985 m/s, 0,315 mm - 4,407 m/s; 0,63 mm - 8,54 m/s; 1 mm- 10,2 m/s. Experimentally determined the velocities of the foam with the addition and without the addition of a foam stabilizer, which are necessary for removing from the model of elevator pipes solid particles of different diameters. Two compositions of SAS and foam stabilizing agent were developed - one of them is proposed to be used for flushing-out of sand plugs in the bottom hole, the other one shall be used for continuous injection into the well annular space to prevent solid phase accumulation on the bottom hole. The theoretical researches have substantiated the choice of the diameter of the wellbore in the zone of the gas bearing layer, depending on the productivity of the well, and the optimal values of the thickness and permeability of the gravel packing in the hollow zone of the well with unstable collectors, which prevents the transfer of sand from the formation to the well, is determined.